Ламповая нагрузка что это
Некоторые вопросы применения ламп накаливания в качестве нагрузки электрических контактов
Автор: Мицун В. В., Ленская Л. Н., Голуб В. И.
Издание: Техника средств связи, серия ТПС, 1976, вып.5.
В. В. Мицун, Л. Н. Ленская, В. И. Голуб
Рассматриваются вопросы включения контактами реле ламп накаливания. Описываются особенности ламп накаливания как нагрузки электрических контактов. Приводятся экспериментальные данные и метод расчета импульсов тока при включении ламп накаливания.
В различных устройствах и приборах автоматики и сигнализации применяются в качестве индикаторов лампы накаливания.
Лампы накаливания являются специфической нагрузкой контактов и относятся к классу нелинейных активных сопротивлений, так как сопротивление лампы накаливания обуславливается протекающим через нее током и материалом нити. Лампа накаливания относится к инерционным сопротивлениям, так как тепловые процессы (процессы нагревания и остывания) являются процессами инерционными. Поэтому лампа накаливания занимает промежуточное положение между линейными и нелинейными сопротивлениями. При подключении лампы накаливания к источнику питания падение напряжения на лампе накаливания, после осуществления контактирования, становится равным напряжению источника питания, а величина тока по мере увеличения сопротивления нити убывает до установившегося значения.
При прохождении через контакты импульса тока большой величины падение напряжения на замкнутых контактах может привести к тому [1], что температура па площадке касания станет равной температуре плавления и произойдет сваривание контактов.
Контакты реле замыкаются, как правило, не при первом соприкосновении, а несколько раз замкнутся и разомкнутся, прежде чем произойдет окончательное контактирование.
Если нагрузкой контактов является лампа накаливания, iu при каждом отскоке контактов разрывается ток большой величины и в меж-контактном растворе (рис. 1) зажигается дуга. Дуга может гореть в течение нескольких десятков микросекунд и привести при большом числе коммутаций к значительной эрозии контактов.
Рис. 1. Напряжение и ток через контакты реле РЭС49 (а) и РЭС47 (б) при подключении лампы накаливания СМ-28-2,8 к источнику питания:
U=28 B; Iуст=0,1 A 
Таблица 1
В технической документации на лампы накаливания приводятся значения напряжения, установившегося тока или мощности, а сопротивление лампы накаливания в холодном состоянии или величина импульса тока при ее включении не приводятся. Для правильной эксплуатации реле необходимо, чтобы величина импульса тока через контакты при включении лампы накаливания не превышала максимально допустимый ток. В таблице приведены значения экспериментально определенных максимальных величин тока при включении некоторых часто применяемых в качестве нагрузок контактов ламп накаливания. Максимальную величину тока при включении лампы накаливания с холодной нитью можно определить и расчетным путем, но для этого необходимо дополнительно знать материал нити, температурный коэффициент сопротивления а и рабочую температуру нити.
Отсюда находим сопротивление нити лампы накаливания в горячем состоянии
Сопротивление холодной нити (при 20° С) определим из формулы
?t— разность температур.
Тогда ток через контакты реле при включении лампы накаливания с холодной нитью
Однако на практике материал, из которого изготовлена нить лампы, ее рабочая температура и температурный коэффициент часто неизвестны.
В этом случае не представляет затруднений воспользоваться методом, при помощи которого получены данные о токах включения для некоторых ламп накаливания, помещенные в таблице. Последовательно с лампой накаливания (рис. 2) включалось эталонное добавочное сопротивление Rд, величина которого не превышала 0,1 Ом, для того, чтобы добавочное сопротивление незначительно изменяло величину импульса тока при включении лампы накаливания. При замыкании контактов вспомогательного реле с помощью осциллографа определяется падение напряжения на известном эталонном сопротивлении, а затем вычисляется ток включения, проходящий через контакты при включении лампы накаливания.
Сравнение токов включения и в установившемся режиме показывает, что для некоторых ламп накаливания ток при включении может в 15 раз превышать установившееся значение.
Поэтому перед коммутацией ламп накаливания контактами реле необходимо предварительно определить экспериментальным или расчетным путем величину тока включения лампы накаливания с целью определения возможности применения для этой цели конкретного типа реле.
Рис. 2. Схема для измерения импульса тока при включении лампы накаливания.
Литература
Статья поступила 20 декабря 1975 г.
©2021 АО НПК «Северная заря».
Россия, Санкт-Петербург, Кантемировская ул. 7.
Телефон: +7 (812) 677-35-00.
1. ВИДЫ НАГРУЗОК, ИХ ПАРАМЕТРЫ И ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ПАРАМЕТРОВ НАГРУЗОК
К индуктивной нагрузке относятся устройства, обладающие существенной собственной и (или) взаимной индуктивностью.
При включении индуктивной нагрузки сила тока нарастает от нуля до установившегося значения, определяемого сопротивлением цепи; при отключении данных нагрузок часть энергии, запасенной в магнитном поле, выделяется в контактной области коммутационного аппарата.
Воздействие индуктивной нагрузки на коммутационный аппарат определяется следующими параметрами:
— номинальным напряжением питания U н ;
— максимально возможной потребляемой установившейся силой тока ( I уст ) max ;
К резистивной нагрузке относятся нагрузки, практически не обладающие собственной или взаимной индуктивностью.
При включении резистивной нагрузки сила тока мгновенно достигает установившегося значения, определяемого сопротивлением цепи. Воздействие резистивной нагрузки на коммутационный аппарат характеризуется следующими параметрами:
— номинальным напряжением питания U н ;
К двигательной нагрузке относятся цепи с электродвигателями. Особенностью нагрузок этого вида является наличие при их включении пусковой силы тока, превышающей установившуюся силу тока. При отключении нагрузки работа контактов облегчается благодаря действию противоэлектродвижущей силы вращения.
Воздействие двигательной нагрузки на коммутационный аппарат характеризуется следующими параметрами:
— номинальным напряжением питания U н ;
— максимально возможной потребляемой силой тока в установившемся режиме вращения ( I уст ) max ;
К ламповой нагрузке относятся цепи, содержащие лампы накаливания. Особенностью этого вида нагрузки является возникновение импульса силы тока при ее включении, существенно превышающего установившееся значение силы тока; при отключении ламповая нагрузка идентична резистивной.
Воздействие ламповой нагрузки на коммутационный аппарат характеризуется следующими параметрами:
— номинальным напряжением питания U н ;
— максимально возможной потребляемой установившейся силой тока ( I уст ) max ;
К емкостной нагрузке относятся цепи, содержащие конденсаторы. Особенностью этого вида нагрузки, как и у ламповой нагрузки, является возникновение импульса силы тока при ее включении, который может существенно превышать установившееся значение силы тока. При отключении емкостной нагрузки работа контактов облегчается благодаря отсутствию скачка напряжения на нагрузке.
Воздействие емкостной нагрузки на коммутационный аппарат характеризуется параметрами, аналогичными параметрам ламповой нагрузки.
1.2. При определении параметров нагрузок мощность источника электроэнергии должна быть не менее чем в 10 раз больше мгновенного значения потребляемой мощности, соответствующей максимальному значению силы тока в цепи. Пульсации напряжения в установившемся режиме не должны превышать значений, указанных в ГОСТ 19705-81.
1.4. Сопротивление подводящих проводов не должно составлять более 1 % от сопротивления нагрузки в установившемся режиме.
1.5. Максимально возможное установившееся значение потребляемой нагрузкой силы тока ( I уст ) max должно определяться экспериментально или расчетным путем при номинальном напряжении и минимально допустимой температуре окружающей среды. Во избежание влияния электрического нагрева на значение силы тока измерения в цепи должны производиться не позднее чем через 10 с после включения нагрузки.
Остальные параметры нагрузок должны определяться в нормальных климатических условиях. Для электромагнитов, используемых в электроприводе (электрогидравлическом, электропневматическом, электромеханическом), значения ТЭ и QP должны определяться при номинальном нагружении исполнительного органа.
1.6. В технических условиях на нагрузки должны указываться параметры по п. 1.1.
2. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ИНДУКТИВНОЙ НАГРУЗКИ
Сила тока нагрузки, А
Сила тока нагрузки, А
2.2.3. Для определения QP используется электрическая схема, приведенная на черт. 1.
RH — активное сопротивление нагрузки;
2.2.7. Количество электричества вычисляется по формуле
(1)
(2)
mt — масштаб времени на осциллограмме зависимости l(t), с/см.
2.2.8. По результатам обработки осциллограмм зависимости i( t ) вычисляется среднее арифметическое значение 
:
2.3.1. Измерения проводятся специальным измерителем параметров дуги (ИПД). Метрологическая аттестация и поверка ИПД осуществляются в соответствии с ГОСТ 8.326-78.
2.3.2. Выполняются операции по пп. 2.2.1 и 2.2.2.
2.3.3. Для определения Q р собирается электрическая схема, приведенная на черт. 2.
2.3.4. С помощью ИПД измеряется значение Qp не менее чем при пяти отключениях (К ≥ 5) нагрузки. Перед каждым отключением в цепи должен протекать ток с установившейся силой тока, равной силе тока, определенной по п. 2.2.1.
2.4.1. В электрической схеме (черт. 1 или черт. 2) реальная нагрузка заменяется линейной нагрузкой в виде последовательно соединенных реостата и дросселя с шихтованным магнитопроводом, имеющим регулируемый воздушный зазор и обмотку с отпайками для включения в цепь различного количества витков. Основные параметры регулируемого дросселя приведены в рекомендуемом приложении 1.
2.4.4. Полученное значение 
сравнивается со значением 
, полученным по п. 2.3 или по п. 2.4. Если
(4)
то изменением воздушного зазора в магнитопроводе и (или) числа витков обмотки дросселя, включенных в цепь, необходимо обеспечить соблюдение неравенства
(5)
При этом для уменьшения 
необходимо уменьшить индуктивность дросселя путем уменьшения числа включенных витков и (или) увеличения воздушного зазора в магнитопроводе. Для увеличения 
необходимо увеличить индуктивность дросселя, выполнив обратные действия.
2.4.5. С помощью осциллографа снимается осциллограмма зависимости силы тока от времени l(t) при включении линейной нагрузки.
2.4.6. По полученной осциллограмме зависимости l ( t ) определяются длительности нарастания силы тока Т:
2.4.7. Значения Т1 и Т2, определенные по п. 2.4.6, сравниваются. Если
то электромагнитная постоянная времени линейной нагрузки
(7)
2.5.2. Если сила тока реальной нагрузки ( I уст )Р не совпадает с силой тока, для которой построены зависимости τ = f ( 
), то T э определяется из пропорции
(8)
2.7. Пример определения эквивалентной электромагнитной постоянной времени Тэ электромагнитов ЭМТ-243 приведен в приложении 3.
3. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДВИГАТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКИ
3.1. Определение электрических параметров переходного процесса в режиме включения
3.1.1. Для определения параметров переходного процесса в режиме включения используется электрическая схема, приведенная на черт. 3.
3.1.2. С помощью осциллографа снимается осциллограмма зависимости силы тока от времени i(t) при включении двигателя из состояния покоя в режиме холостого хода при нормальных климатических условиях.
3.2. Определение электрических параметров переходного процесса в режиме реверса электродвигателя с противовключением
3.2.1. Параметры переходного процесса в режиме реверса с противовключением определяются только в том случае, если этот режим обеспечивается конструктивным исполнением испытываемой нагрузки и может иметь место в эксплуатации.
3.2.2. Для определения параметров переходного процесса в режиме реверса с противовключением используется, например, электрическая схема, приведенная на черт. 4.
РР — реле реверсирования нагрузки;
3.2.3. С помощью осциллографа снимаются две осциллограммы зависимости силы тока от времени i( t ) при реверсе двигателя из установившегося режима холостого хода при нормальных климатических условиях:
— одна при реверсе в одну сторону (при нажатии кнопки);
— другая при реверсе в другую сторону (при отпускании кнопки).
4. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ЛАМПОВОЙ И ЕМКОСТНОЙ НАГРУЗОК
4.2. С помощью осциллографа определяется зависимость силы тока в цепи от времени i(t) при пяти повторных включениях нагрузки на номинальное напряжение. Время включенного состояния цепи в каждом случае должно быть не более, чем 0,5 с с перерывом между включениями не менее 10 с.
5. МЕТОДИКА ВЫБОРА КОММУТАЦИОННОГО АППАРАТА ПО ПАРАМЕТРАМ КОММУТИРУЕМОЙ НАГРУЗКИ
5.1. Выбор коммутационного аппарата должен производиться по следующим параметрам коммутируемой нагрузки:
— номинальному напряжению U н ;
— максимально возможной потребляемой силе тока ( I уст )т ax ;
— эквивалентной электромагнитной постоянной времени Тэ (или величине количества электричества
, определенного в соответствии с п. 2.2 или 2.3);
Предельные значения указанных параметров для коммутационного аппарата должны определяться в соответствии с параметрами испытательных нагрузок и приводиться в технических условиях на коммутационный аппарат.
5.2. При определении срока службы коммутационных аппаратов рекомендуется использовать испытательные нагрузки с параметрами, приведенными в рекомендуемом приложении 4.
5.3. Выбор коммутационного аппарата для цепей с резистивной нагрузкой
5.3.4. При выполнении условий п. 5.3.3 обеспечивается срок службы коммутационного аппарата по числу включений, указанных в технических условиях на него для резистивной нагрузки.
5.4. Выбор коммутационного аппарата для цепей с индуктивной нагрузкой
5.4.3. Для данного типа коммутационного аппарата определяется максимально допустимое значение электромагнитной постоянной времени τдоп при силе тока ( I уст ) max по формуле
(9)
5.4.5. При выполнении условий п. 5.4.4 обеспечивается срок службы коммутационного аппарата по числу включений, указанный в технических условиях на него для индуктивной нагрузки.
5.5. Выбор коммутационного аппарата для цепей с ламповой или емкостной нагрузкой
5.5.4. При выполнении условий п. 5.5.3 обеспечивается срок службы коммутационного аппарата по числу включений, указанный в технических условиях на него для ламповой или емкостной нагрузки.
5.6. Выбор коммутационного аппарата для цепей с двигательной нагрузкой
5.6.2. Параметры импульса силы тока в режиме реверса двигательной нагрузки используются при выборе коммутационного аппарата только в том случае, если в эксплуатации имеет место реверс с противовключением.
5.6.5. При выполнении условий п. 5.6.4 обеспечивается срок службы коммутационного аппарата по числу включений, указанный в технических условиях на него для двигательной нагрузки.
5.8. Коммутационные аппараты, используемые в качестве исполнительных элементов системы защиты от повышения напряжения при ненормальных режимах по ГОСТ 19705-81, должны выбираться также из условия нормального отключения цепей при напряжении, соответствующем наибольшему значению переходного напряжения, за время не более 0,02 с.
5.9. Электромагнитные реле, предназначенные для включения приемников электроэнергии, должны выбираться также из условия неотпускания при снижении напряжения до значения, соответствующего минимальному переходному значению, оговоренному ГОСТ 19705-81 для нормального режима работы системы электроснабжения.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РЕГУЛИРУЕМОГО ДРОССЕЛЯ, РЕКОМЕНДУЕМОГО ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ Тэ ИНДУКТИВНЫХ НАГРУЗОК
1.1. Материал: сталь 1512 ГОСТ 21427.0-75.
1.2. Исполнение: П-образное.
1.3. Средняя длина магнитной силовой линии ≈ 640 мм.
2.1. Исполнение: в виде двух катушек, состоящих из отдельных секций с выводами для подключения в схему.
2.2. Число витков в секциях каждой катушки и диаметр обмоточного провода указаны в таблице.
1. ВИДЫ НАГРУЗОК, ИХ ПАРАМЕТРЫ И ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ПАРАМЕТРОВ НАГРУЗОК
К индуктивной нагрузке относятся устройства, обладающие существенной собственной и (или) взаимной индуктивностью.
При включении индуктивной нагрузки сила тока нарастает от нуля до установившегося значения, определяемого сопротивлением цепи; при отключении данных нагрузок часть энергии, запасенной в магнитном поле, выделяется в контактной области коммутационного аппарата.
Воздействие индуктивной нагрузки на коммутационный аппарат определяется следующими параметрами:
— номинальным напряжением питания U н ;
— максимально возможной потребляемой установившейся силой тока ( I уст ) max ;
К резистивной нагрузке относятся нагрузки, практически не обладающие собственной или взаимной индуктивностью.
При включении резистивной нагрузки сила тока мгновенно достигает установившегося значения, определяемого сопротивлением цепи. Воздействие резистивной нагрузки на коммутационный аппарат характеризуется следующими параметрами:
— номинальным напряжением питания U н ;
К двигательной нагрузке относятся цепи с электродвигателями. Особенностью нагрузок этого вида является наличие при их включении пусковой силы тока, превышающей установившуюся силу тока. При отключении нагрузки работа контактов облегчается благодаря действию противоэлектродвижущей силы вращения.
Воздействие двигательной нагрузки на коммутационный аппарат характеризуется следующими параметрами:
— номинальным напряжением питания U н ;
— максимально возможной потребляемой силой тока в установившемся режиме вращения ( I уст ) max ;
К ламповой нагрузке относятся цепи, содержащие лампы накаливания. Особенностью этого вида нагрузки является возникновение импульса силы тока при ее включении, существенно превышающего установившееся значение силы тока; при отключении ламповая нагрузка идентична резистивной.
Воздействие ламповой нагрузки на коммутационный аппарат характеризуется следующими параметрами:
— номинальным напряжением питания U н ;
— максимально возможной потребляемой установившейся силой тока ( I уст ) max ;
К емкостной нагрузке относятся цепи, содержащие конденсаторы. Особенностью этого вида нагрузки, как и у ламповой нагрузки, является возникновение импульса силы тока при ее включении, который может существенно превышать установившееся значение силы тока. При отключении емкостной нагрузки работа контактов облегчается благодаря отсутствию скачка напряжения на нагрузке.
Воздействие емкостной нагрузки на коммутационный аппарат характеризуется параметрами, аналогичными параметрам ламповой нагрузки.
1.2. При определении параметров нагрузок мощность источника электроэнергии должна быть не менее чем в 10 раз больше мгновенного значения потребляемой мощности, соответствующей максимальному значению силы тока в цепи. Пульсации напряжения в установившемся режиме не должны превышать значений, указанных в ГОСТ 19705-81.
1.3. Используемые измерительные приборы должны иметь класс точности не хуже 1,0 и пройти государственную поверку в соответствии с ГОСТ 8.513-84.
1.4. Сопротивление подводящих проводов не должно составлять более 1 % от сопротивления нагрузки в установившемся режиме.
1.5. Максимально возможное установившееся значение потребляемой нагрузкой силы тока ( I уст ) max должно определяться экспериментально или расчетным путем при номинальном напряжении и минимально допустимой температуре окружающей среды. Во избежание влияния электрического нагрева на значение силы тока измерения в цепи должны производиться не позднее чем через 10 с после включения нагрузки.
Остальные параметры нагрузок должны определяться в нормальных климатических условиях. Для электромагнитов, используемых в электроприводе (электрогидравлическом, электропневматическом, электромеханическом), значения ТЭ и QP должны определяться при номинальном нагружении исполнительного органа.
1.6. В технических условиях на нагрузки должны указываться параметры по п. 1.1.
2. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ИНДУКТИВНОЙ НАГРУЗКИ
Сила тока нагрузки, А
Сила тока нагрузки, А
2.2.3. Для определения QP используется электрическая схема, приведенная на черт. 1.
RH — активное сопротивление нагрузки;
2.2.7. Количество электричества вычисляется по формуле
(1)
(2)
mt — масштаб времени на осциллограмме зависимости l(t), с/см.
2.2.8. По результатам обработки осциллограмм зависимости i(t) вычисляется среднее арифметическое значение 
:
2.3.1. Измерения проводятся специальным измерителем параметров дуги (ИПД). Метрологическая аттестация и поверка ИПД осуществляются в соответствии с ГОСТ 8.326-78.
2.3.2. Выполняются операции по пп. 2.2.1 и 2.2.2.
2.3.3. Для определения Q р собирается электрическая схема, приведенная на черт. 2.
2.3.4. С помощью ИПД измеряется значение Qp не менее чем при пяти отключениях (К ≥ 5) нагрузки. Перед каждым отключением в цепи должен протекать ток с установившейся силой тока, равной силе тока, определенной по п. 2.2.1.
2.3.5. По результатам К измерений по формуле ( 3 ) вычисляется средне арифметическое значение .
2.4.1. В электрической схеме (черт. 1 или черт. 2) реальная нагрузка заменяется линейной нагрузкой в виде последовательно соединенных реостата и дросселя с шихтованным магнитопроводом, имеющим регулируемый воздушный зазор и обмотку с отпайками для включения в цепь различного количества витков. Основные параметры регулируемого дросселя приведены в рекомендуемом приложении 1.
2.4.3. По результатам не менее пяти отключений (К ≥ 5) аналогично п. 2.2 или п. 2.3 определяется среднее значение количества электричества, прошедшего в цепи с линейной нагрузкой за время ее отключения 
. Длительность включенного, а также отключенного состояния цепи не должна быть менее 0,5 с.
2.4.4. Полученное значение сравнивается со значением 
, полученным по п. 2.3 или по п. 2.4. Если
(4)
то изменением воздушного зазора в магнитопроводе и (или) числа витков обмотки дросселя, включенных в цепь, необходимо обеспечить соблюдение неравенства
(5)
При этом для уменьшения 
необходимо уменьшить индуктивность дросселя путем уменьшения числа включенных витков и (или) увеличения воздушного зазора в магнитопроводе. Для увеличения необходимо увеличить индуктивность дросселя, выполнив обратные действия.
2.4.5. С помощью осциллографа снимается осциллограмма зависимости силы тока от времени l(t) при включении линейной нагрузки.
2.4.7. Значения Т1 и Т2, определенные по п. 2.4.6, сравниваются. Если
то электромагнитная постоянная времени линейной нагрузки
(7)
2.5.1. Тэ реальной индуктивной нагрузки может быть определена с несколько большей погрешностью без настройки эквивалентной линейной нагрузки с использованием зависимостей τ = f (
), приведенных в рекомендуемом приложении 2. Для этого используются значения ( I уст )Р и , определенные в соответствии с пп. 2.2.1 и 2.2.8 (или п. 2.3.5).
2.5.2. Если сила тока реальной нагрузки ( I уст )Р не совпадает с силой тока, для которой построены зависимости τ = f (), то T э определяется из пропорции
(8)
2.7. Пример определения эквивалентной электромагнитной постоянной времени Тэ электромагнитов ЭМТ-243 приведен в приложении 3.
3. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДВИГАТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКИ
3.1. Определение электрических параметров переходного процесса в режиме включения
3.1.1. Для определения параметров переходного процесса в режиме включения используется электрическая схема, приведенная на черт. 3.
3.1.2. С помощью осциллографа снимается осциллограмма зависимости силы тока от времени i(t) при включении двигателя из состояния покоя в режиме холостого хода при нормальных климатических условиях.
3.2. Определение электрических параметров переходного процесса в режиме реверса электродвигателя с противовключением
3.2.1. Параметры переходного процесса в режиме реверса с противовключением определяются только в том случае, если этот режим обеспечивается конструктивным исполнением испытываемой нагрузки и может иметь место в эксплуатации.
3.2.2. Для определения параметров переходного процесса в режиме реверса с противовключением используется, например, электрическая схема, приведенная на черт. 4.
РР — реле реверсирования нагрузки;
3.2.3. С помощью осциллографа снимаются две осциллограммы зависимости силы тока от времени i(t) при реверсе двигателя из установившегося режима холостого хода при нормальных климатических условиях:
— одна при реверсе в одну сторону (при нажатии кнопки);
— другая при реверсе в другую сторону (при отпускании кнопки).
4. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ЛАМПОВОЙ И ЕМКОСТНОЙ НАГРУЗОК
4.2. С помощью осциллографа определяется зависимость силы тока в цепи от времени i(t) при пяти повторных включениях нагрузки на номинальное напряжение. Время включенного состояния цепи в каждом случае должно быть не более, чем 0,5 с с перерывом между включениями не менее 10 с.
5. МЕТОДИКА ВЫБОРА КОММУТАЦИОННОГО АППАРАТА ПО ПАРАМЕТРАМ КОММУТИРУЕМОЙ НАГРУЗКИ
5.1. Выбор коммутационного аппарата должен производиться по следующим параметрам коммутируемой нагрузки:
— номинальному напряжению U н ;
— максимально возможной потребляемой силе тока ( I уст )т ax ;
— эквивалентной электромагнитной постоянной времени Тэ (или величине количества электричества
, определенного в соответствии с п. 2.2 или 2.3);
Предельные значения указанных параметров для коммутационного аппарата должны определяться в соответствии с параметрами испытательных нагрузок и приводиться в технических условиях на коммутационный аппарат.
5.2. При определении срока службы коммутационных аппаратов рекомендуется использовать испытательные нагрузки с параметрами, приведенными в рекомендуемом приложении 4.
5.3. Выбор коммутационного аппарата для цепей с резистивной нагрузкой
5.3.4. При выполнении условий п. 5.3.3 обеспечивается срок службы коммутационного аппарата по числу включений, указанных в технических условиях на него для резистивной нагрузки.
5.4. Выбор коммутационного аппарата для цепей с индуктивной нагрузкой
5.4.3. Для данного типа коммутационного аппарата определяется максимально допустимое значение электромагнитной постоянной времени τдоп при силе тока ( I уст ) max по формуле
(9)
5.4.5. При выполнении условий п. 5.4.4 обеспечивается срок службы коммутационного аппарата по числу включений, указанный в технических условиях на него для индуктивной нагрузки.
5.5. Выбор коммутационного аппарата для цепей с ламповой или емкостной нагрузкой
5.5.4. При выполнении условий п. 5.5.3 обеспечивается срок службы коммутационного аппарата по числу включений, указанный в технических условиях на него для ламповой или емкостной нагрузки.
5.6. Выбор коммутационного аппарата для цепей с двигательной нагрузкой
5.6.2. Параметры импульса силы тока в режиме реверса двигательной нагрузки используются при выборе коммутационного аппарата только в том случае, если в эксплуатации имеет место реверс с противовключением.
5.6.5. При выполнении условий п. 5.6.4 обеспечивается срок службы коммутационного аппарата по числу включений, указанный в технических условиях на него для двигательной нагрузки.
5.7. В случае невыполнения одного из условий, указанных в пп. 5.3.3, 5.4.4, 5.5.3 или 5.6.4 для данного вида нагрузки, выбирается коммутационный аппарат с большей номинальной силой тока или по согласованию с разработчиком коммутационного аппарата для него назначается меньший срок службы.
5.8. Коммутационные аппараты, используемые в качестве исполнительных элементов системы защиты от повышения напряжения при ненормальных режимах по ГОСТ 19705-81, должны выбираться также из условия нормального отключения цепей при напряжении, соответствующем наибольшему значению переходного напряжения, за время не более 0,02 с.
5.9. Электромагнитные реле, предназначенные для включения приемников электроэнергии, должны выбираться также из условия неотпускания при снижении напряжения до значения, соответствующего минимальному переходному значению, оговоренному ГОСТ 19705-81 для нормального режима работы системы электроснабжения.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РЕГУЛИРУЕМОГО ДРОССЕЛЯ, РЕКОМЕНДУЕМОГО ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ Тэ ИНДУКТИВНЫХ НАГРУЗОК
1.1. Материал: сталь 1512 ГОСТ 21427.0-75.
1.2. Исполнение: П-образное.
1.3. Средняя длина магнитной силовой линии ≈ 640 мм.
2.1. Исполнение: в виде двух катушек, состоящих из отдельных секций с выводами для подключения в схему.
2.2. Число витков в секциях каждой катушки и диаметр обмоточного провода указаны в таблице.